止水銅片紫銅止水的焊接，搭接長度要求不小于20mm,焊接質(zhì)量要求如下：青海黃南止水銅片 1、目測或量測檢查焊縫是否平整，光潔，軸線對接誤差是否滿足招標文件技術(shù)條款要求及搭接長度不小于20mm。 2、接頭滲透檢驗原止水焊工更換時，必須對接任焊工焊接質(zhì)量進行滲透檢驗，具體檢驗方法如下：采用煤油滴在焊縫上，另一側(cè)灑上粉筆灰或干石灰的方法檢驗，等待一分鐘然后看另一面的焊縫是非有汽油滲漏，如有映濕用粉筆做記號，重新補焊。 3、力學(xué)性能試驗接頭拉力試驗不小于母材抗拉強度的80% 紫銅止水設(shè)置安裝時，一定要將其銅鼻子中心線與施工縫中心線對齊，且用模板夾緊定位，防止其移位，支撐牢固后才可進行下一步的施工。同時水平止水上下50cm范圍內(nèi) 不要設(shè)置水平施工縫，如果實在沒有辦法避免，應(yīng)采取其他措施將止水帶埋入或者留出即可。 紫銅止水片發(fā)生滲漏，主要是因為安裝過程中的焊接工藝不當、伸縮縫處混凝土及瀝青關(guān)注不密實所致，具體原因有： 1）紫銅止水加工及安裝不當引起滲漏 2）伸縮縫處混凝土及瀝青灌注不密實引起滲漏 3）地下承壓水影響引起滲漏 4）沉降差對止水結(jié)構(gòu)產(chǎn)生影響引起滲漏

止水銅片接頭成型方法及止水銅片的質(zhì)量控制 止水銅片接頭形狀分為：青海黃南止水銅片T型、W型、V型、十字型、Y型、弧型青海黃南止水銅片、L型、H型、F型,異型等。 制作方法一 焊接成型：先壓制一定長度的定型止水，再根據(jù)異型接頭形狀進行裁割，拼接成所需要的異型接頭形狀，然后焊接成型。這種制作方法雖然能夠達到設(shè)計要求，但制作工藝復(fù)雜，費時費料，外觀質(zhì)眾差。 制作方法二 整體沖壓成型：沖壓機沖壓成型或千斤頂擠壓成型。目前在施工中比較傳統(tǒng)的止水銅片成型多采用沖壓機沖壓成型。 止水銅片成型裝置具有結(jié)構(gòu)緊湊、可靠、生產(chǎn)效率高、產(chǎn)品質(zhì)量好等優(yōu)點。 在施工過程中止水銅片的質(zhì)量控制程序 對每批銅止水帶材料進行試驗→外觀檢查驗收→加工驗收→止水帶連接質(zhì)量檢驗→安裝→混凝土澆筑過程中看護維護→混凝土澆筑完后外路部分的保護質(zhì)量。 混凝土單元倉號中的止水銅片接頭連接質(zhì)量要求質(zhì)檢人員每倉必須進行密封性檢查驗收，監(jiān)理工程師可適時進行抽查密封性檢驗。 止水銅片的加固定位裝置，必須由監(jiān)理工程師檢查認可后，方可進入下一道施工工序。 混凝土澆筑過程中，為避免大骨料在止水帶部位集聚，混凝土卸料點須離止水帶１．０ｍ以上。如有骨料集聚，人工及時進行分散，并仔細加強振搗，確保止水帶結(jié)合處混凝土密實。為防止混凝土骨料集中滾落至止水帶部位和防止因混凝土側(cè)壓力導(dǎo)致止水擠壓移位，須合理安排布料和振搗程序，應(yīng)在靠有止水帶的一側(cè)先布料和平倉振搗混凝土。 同時，在靠止水帶部位的混凝土平整高度應(yīng)稍高，以避讓在止水帶處混凝土的泌水集中，并對止水帶處的泌水須及時進行排除。 根據(jù)大壩接縫設(shè)置止水銅片的主要意義是止水在水壓力、接縫位移、外界環(huán)境的作用下，確保接縫不滲（漏）水。為此，止水銅片的型式和材料質(zhì)量是止水發(fā)揮作用的重要保證。 止水銅片表面應(yīng)光滑平整并有光澤，應(yīng)加強對其外觀凹痕、明疤等缺陷的檢查，其表面的銹污、油漬等雜物均應(yīng)干凈。如有砂眼、釘孔應(yīng)進行補焊；如有撕裂，應(yīng)采用與翼緣等寬的母體材料進行雙面搭接焊，搭接片長度不小于１００ｍｍ，且四周接觸面均須滿焊。

青海黃南止水銅片 紫銅止水片凝固現(xiàn)象和組織 1.純銅的鑄錠組 從低倍組織可知,鑄錠邊部為柱狀晶,中部則為較粗的等軸晶。實際上,當鑄錠時冷卻強度足夠大或鑄錠尺寸較小的情況下,整個鑄錠可能全由柱狀晶組成。青海黃南止水銅片紫銅止水片其他銅合金的低倍組織均具有與此相同的特點。從顯微組織觀察可知,晶粒內(nèi)部無明顯特征,晶界較細,與一般單相合金的平衡結(jié)晶組織無異。 2.單相銅合金的鑄錠組織特征 銅合金的凝固過程為非平衡過程,所以其鑄錠組織一般偏離平衡態(tài)。下面以勻晶、包晶及共晶二元系合金為例說明。 勻晶系相圖及某合金凝固時可能的非平衡固相線軌跡。 合金過冷至T1溫度時開始凝固,首先析出的固相成分為a1,液相成分則為L1。繼續(xù)冷至T2紫銅止水片溫度時,析出的固相成分應(yīng)為a2,與之平衡的液相成分改變?yōu)長2。a2將覆蓋在先析出的a1上,若能達到平衡條件,a1的成分也會逐漸改變成a2,以達到T2紫銅止水片下的平衡態(tài)。但實際上,固態(tài)的擴散速率遠小于液態(tài)的擴散速率,當剩余液相的成分均勻達到L2時,固相a中的成分仍為不均勻的,它們的平均成分可用a2表示。顯然,a2中的B原子濃度小于a2中B原子濃度。同理,當溫度降至T3及T4時,其a相的平均成分可用表示a3及a4。在此圖中a4即表示x合金的成分。說明x合金在非平衡凝固的條件下T4溫度下凝固完畢,較之平衡凝固的固相點溫度降低了T3-T4。a1-a4表示的線稱非平衡的固相線,非平衡固相線相對于平衡固相線的偏離與凝固時的冷卻速率有關(guān),冷卻速率愈大,偏離愈大。 由于先后凝固的固相在成分上的差異,不同成分固相受侵蝕程度將不同,因而在我們觀察合金的顯微組織時就會觀察到典型的枝晶組織,枝晶臂的成分與枝晶同胞間的成分(B組元含量高)不同,因而顯示出不同的顏色。這種因非平衡凝固(結(jié)晶)導(dǎo)致的晶粒內(nèi)成分不均勻的現(xiàn)象稱晶內(nèi)偏析或枝晶偏析。紫銅止水片Cu-Ni合金鑄造后的顯微組織,白色枝干含鎳較高,周圍黑色部分含銅較高,但均為銅鎳a固溶體。 一包晶系相圖和某合金凝固時可能的非平衡固相線軌跡。與勻晶系合金類似,a1-a4表示x合金凝固時固相(a)平均成分的走向,即非平衡固相線。x合金按平衡態(tài)凝固時,固相點溫度應(yīng)為T3,凝固完畢應(yīng)為a單相 固溶體晶粒。但在非平衡凝固的情況下,x合紫銅止水片Cu30Ni合金鑄造顯微金冷至T4溫度時,剩余的液相L4將與部分固相a4發(fā)生包晶反應(yīng),即a4+L4→B,完成 的凝固過程,因此該合金的 凝固溫度為T4,并產(chǎn)生了一種通過包晶反應(yīng)而得到的新相B。此種B相為非平衡相,因為按平衡態(tài),該相在x合金中是不存在的。